K439-高低档拨叉[中心距160]工艺及钻Φ10竖孔夹具设计【CAD高清图纸和文档打包】.zip

工序号 工序名称 工序内容 设备 工艺装备 1 粗铣左端面 粗铣左端面 保证 Ra 值 为 12.5 X52K 专用夹具，立铣刀，游标卡尺 2 粗铣右端面 粗铣右端面 保证 Ra 值 为 12.5 X52K 专用夹具，立铣刀，游标卡尺 3 钻孔 钻扩铰 Φ20 孔底孔 Z525 钻床 专用夹具，麻花钻，塞规 4 铣端面 24X20 铣端面 24X20 保证 Ra12.5 高度 54 X52K 铣床 专用夹具，端铣刀，板尺 5 扩 Φ20 孔 保证尺寸 19.7 Z525 钻床 专用夹具，扩孔钻，塞规 6 铰 Φ20 孔 保证孔尺寸 20， 0.5×45° Z525 钻床 专用夹具，铰孔钻，塞规 7 粗铣 15 的槽 粗铣保证 Ra12.5 X52K 专用夹具，端铣刀，游标卡尺 8 钻 Φ10 的孔 扩孔保证 Ra6.3 Z525 钻床 专用夹具，扩孔钻，塞规 9 攻螺纹 保证 M12-6H 深度 13 X52K 专用夹具，立铣刀，游标卡尺 10 精铣 15 的槽 保证 Ra3.2 T68 专用夹具，镗刀，游标卡尺 11 半精铣右端面 保证 Ra3.2 X52K 专用夹具，立铣刀，游标卡尺 12 半精铣左端面 保证 Ra3.2 X52K 专用夹具，立铣刀，游标卡尺 13 粗铣叉口两外 侧面 保证 Ra6.3 XA6132 万能铣床 专用夹具，端铣刀，游标卡尺 14 粗铣叉口内侧 面 粗铣叉口两侧面面保证 Ra6.3 XA6132 万能铣床 专用夹具，端铣刀，游标卡尺 15 精铣叉口两外 侧面面 保证 Ra3.2 XA6132 万能铣床 专用夹具，端铣刀，游标卡尺 16 精铣叉口叉口 内侧面 保证 Ra3.2 XA6132 万能铣床 专用夹具，端铣刀，游标卡尺 产品型号 零件图号学院 机械加工工序卡片 产品名称 零件名称 拨叉 共 1 页 第 1 页 车间 工序号 工序名称 材 料 牌 号 机加工 5 钻 精铸ZG310-0570 毛 坯 种 类 毛坯外形尺寸 每毛坯可制件数 每 台 件 数 铸造 1 1 设备名称 设备型号 设备编号 同时加工件数 钻床 Z525 1 1 夹具编号 夹具名称 切削液 1 专用夹具 普通乳化液 工序工时 (分) 工位器具编号 工位器具名称 准终 单件 2 2 主轴转速 切削速度 进给量 切削深度 工步工时/s工步 号 工 步 内 容 工 艺 装 备 r/min m/s mm/r mm 进给次数 机动 辅助 1 以端面为基准，钻铰直径10的孔，钻孔达到位置度要求 钻夹具，塞规，麻花钻 800 12.7 0.5 2 1 15 10 设 计（日 期） 校 对（日期） 审 核（日期） 标准化（日期） 会 签（日期） 标记 处数 更改文件号 签 字 日 期 标记 处数 更改文件号 签 字 日 期 第 3章 钻 Φ10 竖孔专用夹具设计 3.1 设计要求 为了提高劳动生产，保证加工质量，降低劳动强度，需要设计专用夹具。上面 即为钻 Φ10 竖孔的专用夹具，本夹具将用于 Z525 钻床。 本夹具无严格的技术要求，因此，应主要考虑如何提高劳动生产率，降低劳动 强度，精度不是主要考虑的问题。 3.2 定位基准的选择 在加工 Φ10 孔工序时，Φ20 孔端面已经加工到要求尺寸。因此选用和 Φ20 孔及 Φ20 孔下表面加上 Φ35 端面的作为定位基准。选择 Φ20 孔限制了工件的 2 个自由度， 选择 Φ35 端面定位时，限制了 3 个自由度。即一面两销定位。工件以一面两销定位时， 夹具上的定位元件是：一面两销。 3.3定位元件的设计 本工序选用的定位基准为一面两销定位，所以相应的夹具上的定位元件应是一面 2 销。因此进行定位元件的设计主要是对短圆柱销和菱形销进行设计 根据参考文献[11]表 2-1-2 固定定位销的结构及主要尺寸如图 3.13 所示。 2 图 3.13 固定定位销 主要结构尺寸参数如表 3.8 所示。 表 3.8 固定定位销的结构尺寸D1HLCdh 20 24 30 44 1 16 6 3.4定位误差分析 机械加工过程中，产生加工误差的因素有很多。在这些因素中，有一项因素于机 床夹具有关。使用夹具时，加工表面的位置误差与夹具在机床上的对定及工件在夹具 中的定位密切相关。为了满足工序的加工要求，必须使工序中各项加工误差之总和等 于或小于该工序所规定的工序公差。 本夹具选用的定位元件为一面两销定位。其定位误差主要为： 销与孔的配合 0.06mm，钻模与销的误差 0.02mm，钻套与衬套 0.029mm 由公式 e=(H/2+h+b)×△ max/H △ max=(0.062+0.020+0.0292)1/2 =0.06mm e=0.06×30/32=0.06620 可见这种定位方案是可行的。 3.4钻削力与夹紧力的计算 由于本道工序主要完成工艺孔的钻加工。因此切削力应以钻削力为准。由参考文 献[9]得： 钻削力 6.08.2HBDfF 钻削力矩 91T 式中： 10Dm2318753231minaxmax HBBH 15.rf 0.80.6262.7FN 1.903T 本套夹具采用移动压板夹紧，移动压板主要靠移动压板上的螺母来实现夹紧。 根据工件受力切削力、夹紧力的作用情况，找出在加工过程中对夹紧最不利的瞬 间状态，按静力平衡原理计算出理论夹紧力。最后为保证夹紧可靠，再乘以安全系数 作为实际所需夹紧力的数值。即： FKW 安全系数 K 可按下式计算有：： 6543210 式中： 为各种因素的安全系数，查参考文献[6]表 可得： 6~ 12.01310.56C 25223PK f 所以有： 19308()KCWFN 76.P 5()Kf 螺旋夹紧时产生的夹紧力按以下公式计算有： )(210 tgtQLz 式中参数由参考文献[6]可查得： 6.2.76zr901052'29 其中： 10()Lm)(8N 螺旋夹紧力： 4.W 该夹具采用螺旋夹紧机构，用螺栓通过弧形压块压紧工件，受力简图如下： 4 图 移动压板受力简图 由表 得：原动力计算公式 261001KLWl 即： 0478.23.932.75()KWLNl  由上述计算易得： K 由计算可知所需实际夹紧力不是很大，为了使其夹具结构简单、操作方便，决定 选用手动螺旋夹紧机构。 3.5钻套、衬套、钻模板及夹具体设计 选用快换钻套（其结构如下图所示）以减少更换钻套的辅助时间。 根据参考文献[11]表 2-1-47 可查得钻套孔径结构如图 3.14 所示。 图 3.14 快换钻套 钻套结构参数如表 3.9 所示。 表 3.9 D d H 公称尺 寸 允差 12h1m1r 6 20 12 +0.01 8 +0.00 7 20 18 10 4 7 7 20 60° 根据参考文献[11]表 2-1-68 可得衬套选用固定衬套其结构如图 3.16 所示。 图 3.16 固定衬套 其结构参数如表 3.10 所示。 表 3.10 d D 公称尺寸 允差 H